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考慮到軸承底孔在裝配軸承時還會有所脹大,實際軸承間隙(直徑間隙)的變動范圍可按下式計算。
式中,以下標max和min表示尺寸和小尺寸;t是軸瓦厚度,△D0則是軸承底孔直徑的平均脹大量。即:
h max和hmin各是軸瓦的過盈度和小過盈度,D1是計算系數(shù),按圖6-5取1- 鎂合金軸承座
軸承間隙的大小對于軸承的承載能力或小油膜厚度有較大的影響。軸承的承載能力與相對間隙ψ的平方成比例,減小間隙是提高承載能力的措施。但ψ值過小,潤滑油流量減小,摩擦發(fā)熱加劇,使?jié)櫥蜏囟壬仙扯认陆担瑵櫥湍し炊鴾p薄。鋼板切割加工
設(shè)計時應(yīng)通過計算機作流體動力性能計算。確定軸承的油膜厚度、油膜壓力、潤滑油流量、摩擦功率以及潤滑油溫升與相對間隙ψ的關(guān)系,選取合理的ψ值范圍。相對間隙少值范圍的確定還應(yīng)考慮軸承材料的嵌藏性、軸承和軸頸的加工精度、表面形位誤差、潤滑油濾清精度,采用嵌藏性好的軸承材料、尺寸和形位精度高和剛度高的軸頸和軸承,潤滑油濾清精度高都可以容許較小中值推薦值,見表6-1l。
另外鋁合金機體在其使用溫度范圍內(nèi),由于熱膨脹的關(guān)系,尺寸變化較大,從而間隙離散度大。因此,要作熱膨脹量計算,定出的間隙既能避免低溫起動抱瓦,又不使高溫下熱膨脹造成間隙偏大。
為保證曲軸及裝配在曲軸上的各構(gòu)件的軸向位置一定,并承受軸向力(如正時齒輪傳動的軸向分力,離合器軸向推力等),曲軸的各主軸頸中必須有一道是相對于主軸承座雙向定位的,游臼C一般不超過0.2mm,其它各道主軸頸與對應(yīng)的主軸承座之間則有較大的軸向空隙,以免因尺寸鏈公差和受熱膨脹而發(fā)生運動障礙。
過去曾經(jīng)用過兩端翻邊.并且端面上有減磨合金的主軸瓦來實行曲軸的定位與止推,因制造工藝復(fù)雜,這種翻邊軸瓦應(yīng)用越來越少,現(xiàn)在用的都是單獨的止推片或止推環(huán)。其中,止推環(huán)只能用于第:一道主軸頸;而半圓環(huán)形的止推片則可用于任何一道主軸頸;四個止推片的結(jié)構(gòu)應(yīng)用廣泛。鋼板切割加工用兩個止推片的結(jié)構(gòu)只適用于軸向力較小的曲軸。止推片和止推環(huán)相對于主軸承座是不能轉(zhuǎn)動的,可以用定位銷或定位舌定位,見圖6-6。為改善止推片(環(huán))與主軸頸端面間的潤滑,在止推片的工作面上銑出存油坑,上下兩片的分界面附近也局部削薄,止推面削薄尺寸見表6-12。
一片軸瓦的周長大于πDo/2,按照D0ma來計算此大出量,就是軸瓦的過盈度ho。過盈度要在特定的檢驗量具中測量,見圖6-7。該量具的端面名義上應(yīng)正好通過直徑為D0max的底孔的中心線,實際制造誤差不大于Js3。這種檢測量具的剛度很大,并用淬火鋼制成,可得Domax不變。為使測量值準確,用擋塊頂住軸瓦一端使之與量具端面齊平,另一端加力Po,使軸瓦產(chǎn)生一定的壓縮變形ho,然后測量軸瓦口高出量具端面的距離h,“余面高度”。軸瓦的過盈度:
P0作用下的ho可以計算出來,計算時要將軸瓦的實際壁厚t折算成當量壁厚te,因為鋼背材料合金材料的彈性模量不一樣大。
k-折合系數(shù)(對巴氏合金瓦k=0.2,鋁基合金k=0.3,銅基合金k=0.5)
由于軸瓦背面與量具內(nèi)表面之間有摩擦力,軸瓦斷面上的內(nèi)應(yīng)力由受力瓦口向另一瓦口逐漸減小,壓縮壓力和應(yīng)變力也逐漸減小,通常近似地認為P0作用下的軸瓦平均壓縮應(yīng)力為δm=0.8б。
軸瓦在P0的作用下的平均壓縮應(yīng)變?yōu)棣舖=h0/(0.5πDo ) ,則根據(jù) δm=Eεm的關(guān)系(E為鋼背材料的彈性模量,可取E=2.1×105N/mm2),可得
余面高度hy有一個公差帶(一般不大于0.04),實際軸承座孔直徑D0也有一個公差帶(一般為H6),因此軸瓦相對于實際軸承座孔的過盈度為:
但實際軸承座是有彈性的,壓入軸瓦時D0會有所增大,使軸瓦的平均應(yīng)力比剛性軸承座情況有所減小,可寫為:
軸承設(shè)計時過盈度的選擇,過盈度大小要兼顧兩方面,一方面hmin不能小到使,確保軸瓦緊貼軸承座孔不轉(zhuǎn)動和軸瓦散熱較好,另一方面hmax不能大到δmax超過鋼背材料的彈性極限()。
式中△h-余面高度公差,mm(選取參考標準GB1151《內(nèi)燃機主軸瓦及連桿技術(shù)條件》)。
2004年畢業(yè)于湖北汽車工業(yè)學(xué)院,畢業(yè)后曾在國內(nèi)汽車企業(yè)從事汽車變速器研發(fā)、匹配、售后技術(shù)支持等工作。擔任多個項目牽頭人及擁有個人專利。鋼板切割加工
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